尤其當(dāng)Upv在Uo附近波動(dòng)時(shí)，變換器在Buck和Boost模式間來回切換，引起輸出較大脈動(dòng)。不僅會(huì)產(chǎn)生低頻振蕩，引起噪聲，同時(shí)，接近于0或1的占空比會(huì)引起開關(guān)管不完全開通或關(guān)斷，增加開關(guān)損耗。不僅對(duì)驅(qū)動(dòng)電路提出很高要求，也增加了電路不可靠工作的因素。
3．4 過渡區(qū)域的平滑切換
為保證全范圍外特性實(shí)現(xiàn)，兼顧高效要求，此處設(shè)計(jì)在Upv與Uo接近的區(qū)間，設(shè)置一段V1和V2同時(shí)高頻工作的區(qū)間，如圖6所示。

U1，U1-△U，Ur，Ur+△U分別為模態(tài)轉(zhuǎn)換的閾值。Upv在區(qū)間外時(shí)，變換器處于單管工作狀態(tài)，開關(guān)頻率為fh；Upv在設(shè)定區(qū)間內(nèi)，兩開關(guān)管同時(shí)高頻工作，為減小損耗，使兩者開關(guān)頻率均降低為f1。進(jìn)出雙管工作區(qū)間時(shí)加入滯環(huán)，防止模式來回切換。為簡化控制，雙管模式下，固定d1，只調(diào)節(jié)d2完成控制要求。對(duì)于U1，Ur和△U值的取定，綜合考慮將整個(gè)過程中d1和d2的極值設(shè)置在合理范圍內(nèi)。程序控制框圖如圖7所示。

4 實(shí)驗(yàn)研究
為驗(yàn)證前述控制策略有效性，搭建變換器樣機(jī)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究。變換器的額定功率Po=3 kW，輸入電壓Upv為200～550 V，Uo=380 V，單管工作頻率Fh=50 kHz，雙管工作頻率f1=25 kHz。輸入電感L1=360μH，輸出電感L2=680μH；中間電容C1=3μF，輸出電容C2=1．8μF。采用TMS3 20LF2407型DSP進(jìn)行數(shù)字控制，實(shí)現(xiàn)V1，V2驅(qū)動(dòng)信號(hào)輸出。

Upv由240V升至430V時(shí)，Uo波形如圖8a所示。電壓變化期間Buck開關(guān)管V2和Boost開關(guān)管V1驅(qū)動(dòng)波形(UgV2和ugV1)從圖8b依次變化到8c。由實(shí)驗(yàn)波形可見，采用的調(diào)制策略實(shí)現(xiàn)了從Boost模式到雙管工作模式再到Buck模式的快速響應(yīng)和平滑切換。
用功率分析儀測試了典型情況下的效率曲線，如圖8d所示。最高效率為98．5％，最低效率為95．3％。整體效率較高。

5 結(jié)論
此處針對(duì)光伏對(duì)直流微網(wǎng)接口變換器的兩個(gè)要求：滿足一定的外特性以及能夠高效、平滑的工作展開分析。針對(duì)外特性要求，設(shè)計(jì)了基于功率匹配、參考取小的控制方案；對(duì)使用單管工作產(chǎn)生的升降壓模式切換問題，給出加入雙管降頻區(qū)間的解決策略。實(shí)驗(yàn)研究結(jié)果表明所采用的控制策略簡單有效，實(shí)現(xiàn)了變換器高效率和平滑的運(yùn)行，滿足直流總線供電系統(tǒng)控制要求。