4.4 振蕩器頻率

計算 CT 值：

所選擇的開關(guān)頻率為 250kHz。

計算 VRMS 電阻分壓器值：

在低線壓條件下 (85 VRMS)，將 VRMS 設(shè)置為 1.5V

RTOTAL=18kΩ51=918 kΩ

設(shè)置 R10=120 kΩ，得出：

R9=918kΩ-120kΩ-18 kΩ=780kΩ

R9 被分成 2 個電阻器（每一個為 390 kΩ），以降低其電壓應(yīng)力。

計算出電容值，將濾波器極置于 18Hz，則：

為了在不降低系統(tǒng)性能的情況下合并電容值，可以將 C4 選擇為 0.1μF。

計算 IAC 電阻值：

在高線壓情況下，將 IIAC 設(shè)置為 500μA。

4.5.1 RIMO 的計算

在低線壓條件下，IIAC=156μA 且乘法器輸出應(yīng)等于 1V。低線壓與最大負(fù)載情況下，VEA 為其最大值 6V，因此使用乘法器輸出方程式：

4.6 電流合成器

首先，應(yīng)為變流器選擇一個匝比。變流器是設(shè)計用來在峰值輸入電流情況下產(chǎn)生 1V 的電壓。在達到電流極限跳變點 (1.4V) 之前，這樣就能容許足夠的裕度。如果 IPK為 9.5A，那么比較合適的匝比為 50：1。這一匝比使感應(yīng)網(wǎng)絡(luò)損耗低于 150 mW，并且允許使用一個 1/4W 的電阻器。對檢測電阻器求解，得出：

4.7.1 小信號模型

ZVT PFC 升壓轉(zhuǎn)換器的小信號模型與標(biāo)準(zhǔn)的 PFC 升壓轉(zhuǎn)換器模型相似。在大多數(shù)開關(guān)循環(huán)情況下，兩種轉(zhuǎn)換器運作基本一樣，但是在開關(guān)瞬態(tài)時，兩者略有不同。這就使得控制環(huán)路的設(shè)計應(yīng)按照 [9] 中概述的標(biāo)準(zhǔn)技術(shù)進行。

4.7.2 電流環(huán)路設(shè)計

可在 [5、9、11] 中找到較好的電流環(huán)路設(shè)計參考方案。平均電流模式控制環(huán)路的設(shè)計以交叉頻率的選用開始。在這一示例中開關(guān)頻率為 250 kHz，因此單位增益交叉頻率可以選擇為 40 kHz（開關(guān)頻率的 1/6）。但是，在該電路中，所選用的交叉頻率為 10 kHz。由于電流環(huán)路主要用于跟蹤線電流，因此對于該應(yīng)用而言，一個 10 kHz 的帶寬就足夠了。

一旦確定了交叉頻率 (fC)，接下來要做的就是計算出功率級的增益。包括電流感應(yīng)網(wǎng)絡(luò)在內(nèi)的功率級的小信號模型已在下面給出。該模型不包括開關(guān)頻率為一半 [12] 情況下的采樣結(jié)果，但卻是一個在相關(guān)頻率下較好的近似值。

UC3855A/B 的振蕩器斜坡為 5.2 VPP (VSE)。術(shù)語 RSENSE 是指實際輸入電流到感應(yīng)電流的衰減（即，其包括變流器的匝比）。使用前面所確定的分量值并求出功率級增益在 fC 時的解，可得出 10 kHz 下的增益為 0.63。為了在 fC 時得到一個的值為 1 的增益，誤差放大器必須在 10 kHz 時具有一個 1/0.63 的增益。圖 12A 顯示了誤差放大器，其頻率響應(yīng)如圖 12B 所示。電阻器 RI 等于 3.3 kΩ，因此所選用的反饋電阻器為 5.6kΩ。在交叉頻率下放置一個零點，從而得到一個 45 度的相位裕度。為了減少開關(guān)噪聲，應(yīng)在一半開關(guān)頻率的放置一個極點。下面對設(shè)計步驟作了總結(jié)。

圖 12 電流誤差放大器示意圖

4.7.3 電壓環(huán)路設(shè)計

電壓環(huán)路的設(shè)計應(yīng)遵循 [5] 中給出的步驟。第一步是確定輸出電容器上的紋波量。

為了滿足 3% 的 THD 規(guī)范，由于饋通至電壓誤差放大器的輸出紋波電壓產(chǎn)生的失真極限為 0.75%，這就允許乘法器的失真為 1.5%，其他失真為 0.75%。誤差放大器上一個 1.5% 的二階諧波將會導(dǎo)致輸入端上的 0.75% 的三階諧波失真。在滿負(fù)載情況下，所允許的峰值誤差放大器紋波電壓為：

120 Hz 時誤差放大器增益為所容許的誤差放大器紋波電壓除以輸出紋波電壓，或為 0.009 (?41 dB)。所選用的誤差放大器輸入電阻為 1.36 MΩ，以來保持較低的功耗，并容許一個較小的補償電容值。使用兩個值為 681-kΩ 的串聯(lián)電阻器來減少電壓應(yīng)力。圖 13 為電壓誤差放大器示意圖，該放大器的增益為 120-Hz，由 CF 和 RI 積分函數(shù)確定。該網(wǎng)絡(luò)具有一個單極角色完成 (role off)，并可以輕易的找到電容值，以給出在 120 Hz 時所需的增益。

圖 13 電壓誤差放大器

現(xiàn)在可以計算出交叉頻率，從而確認(rèn)在交叉頻率下放置了一個電極（由于 Cf 和 Rf的合并），以提供足夠的相位裕度。由于功率級隨著與其關(guān)聯(lián)的 90 度相位滯后有一個單極響應(yīng)，因此極點的放置決定了相位裕度的大小。如果在交叉頻率下放置誤差放大器極點，那么環(huán)路的總體增益具有一個 45 度的相位裕度。功率級增益可由下式得出：

電壓環(huán)路增益 (TV) 為功率級增益和誤差放大器增益的乘積。為了得出交叉頻率，應(yīng)對 f 求解，并設(shè)為 1。

誤差放大器增益為：

那么交叉頻率大約為 11 Hz，從而可以計算出電阻 Rf，以在 f 上放置極點。

最后，電阻器 RD (10 kΩ) 將 dc 輸出電壓設(shè)置為 410 V。

4.8 OVP/ENABLE

輸出電壓高于 450 V 則被定義為過壓狀態(tài)。為了避免出現(xiàn) OVP，450V 情況下的比較器所需的分壓器為：

將分壓器中的下層電阻器設(shè)定為 33 kΩ，頂層的電阻器則為 2 MΩ，兩個 1MΩ ?的電阻器串聯(lián)放置，以降低電壓應(yīng)力。一個 10nF 的電容器與 33kΩ 的電阻器并聯(lián)放置，以進行噪聲過濾。

借助該分壓器，轉(zhuǎn)換器在 76 VRMS 時開始啟動，這就實現(xiàn)了在大大低于低線壓情況下的啟動。

5 實驗結(jié)果

示例轉(zhuǎn)換器是構(gòu)建用來展示電路性能的。該電路性能良好，并在全線壓和負(fù)載范圍內(nèi)進行了測試。

圖 14 顯示了 ZVT 與一個傳統(tǒng)的升壓轉(zhuǎn)換器的效率數(shù)據(jù)，其是通過簡單移除一些 ZVT 組件得到的。為了穩(wěn)定功率半導(dǎo)體的溫度，傳統(tǒng)電路需要一個風(fēng)扇進行降溫。從該數(shù)據(jù)中可以看出，低線壓情況下，ZVT 電路比傳統(tǒng)轉(zhuǎn)換器更具優(yōu)勢。在更高線電壓情況下，直到兩個功率級達到高線壓時，優(yōu)勢才有所減少。這與其他報告數(shù)據(jù) [4、13] 相吻合，也是可以理解的。在低線壓情況下，更高的輸入電流會導(dǎo)致傳統(tǒng)轉(zhuǎn)換器中更多的開關(guān)損耗，而 ZVT 轉(zhuǎn)換器的開關(guān)損耗并不會增加（低線壓情況下兩種轉(zhuǎn)換器的傳導(dǎo)損耗均會增加）。

圖 14 效率數(shù)據(jù)

圖 15 顯示了 ZVT 和主開關(guān)柵極驅(qū)動，以及主開關(guān)漏-源電壓。ZVT 柵極驅(qū)動在主開關(guān)之前走高，同時主開關(guān)開啟前將漏極電壓驅(qū)動至零。此外，還應(yīng)該注意到，漏-源電壓波形圖非常清晰，沒有過沖或振鈴，這就減少了器件上的 EMI 和電壓應(yīng)力。圖 16 顯示了 ZVT 電路波形圖。頂層跡線顯示了 Lr 中的電流。該波形得到很好的抑制，峰值電流大約為 6A。圖 17 顯示了電流合成器波形圖。頂層波形圖為再現(xiàn) CI 波形圖，底層的波形圖為電感電流。兩個波形圖顯示出較好的一致性。再現(xiàn)圖與實際波形圖之間的任何誤差在高線壓情況下都為最大，并且一般都是由合成器電路中一些微小的失調(diào)電壓誤差引起的。

圖 15 ZVT 波形

圖 16 功率級波形 圖 17 電流合成器波形

圖18顯示了低線壓及最大負(fù)載情況下的輸入線路電流。THD 和功率因數(shù)都處于容許極限內(nèi)。表 1 給出了帶有單個極點電流誤差放大器鉗位電路的幾種線壓及負(fù)載情況下的 THD 和功率因數(shù) (pf) 測量方法。表 2 顯示了帶有圖 9B 中所示的兩級鉗位電路的 THD 和 pf。

圖 18 線路電流

表1THD和PF與單級誤差放大器鉗位電路線路的對應(yīng)關(guān)系

表2THD和PF與兩級誤差放大器鉗位電路線路的對應(yīng)關(guān)系

表 3 功率級廠商

圖 19 UC3855A/B 的典型應(yīng)用

6 參考文獻

1、《諧振開關(guān)--一種提高開關(guān)轉(zhuǎn)換器性的統(tǒng)一方法》，作者：K. H. Liu 和 F. C. Lee，國際電信能源會議錄，1984 年 11 月

2、《零電壓轉(zhuǎn)換多諧振技術(shù)--一種提升高頻準(zhǔn)諧振轉(zhuǎn)換器性能的全新方法》，作者：W. A. Tabisz 和 F. C. Lee，IEEE 電力電子專家會議，1988 年

3、《DC/DC 轉(zhuǎn)換器電路中的零電壓轉(zhuǎn)換技術(shù)》，作者：K. H. Liu 和 F. C. Lee，電力電子專家會議錄，1986 年 6 月

4、《全新的零電壓轉(zhuǎn)換 PWM 轉(zhuǎn)換器》，作者：G. C. Hua、C. S. Leu、Y. M. Jiang 以及 F. C. Lee，IEEE 電力電子專家會議，1992 年

5、《離線電源的高功率因數(shù)預(yù)調(diào)節(jié)器》，作者：L. H. Dixon，Unitrode 電源設(shè)計研討會手冊 SEM600，1988 年（連續(xù)出版）

6、《開關(guān)電源的平均電流模式控制》，作者：L. H. Dixon，電源設(shè)計研討會手冊 SEM600，1990 年（連續(xù)出版）

7、《零電壓轉(zhuǎn)換功率因數(shù)校正電路的分析與設(shè)計》，作者：J. Bazinet 和 J. OConnor，IEEE 應(yīng)用電力電子會議，1994 年 2 月

8、《一款采用零電壓轉(zhuǎn)換的 250kHz、500W 功率因數(shù)校正電路》，作者：J. P. Noon， Unitrode 電源設(shè)計研討會手冊 SEM1000，1994 年

9、, 《高功率因數(shù)開關(guān)預(yù)調(diào)計器設(shè)計優(yōu)化》，作者：L. H. Dixon，Unitrode Unitrode 電源設(shè)計研討會手冊 SEM800，1991 年

10、《反激式電源變壓器和濾波器電感器的設(shè)計》，作者：L. H. Dixon，Unitrode電源設(shè)計研討會手冊 SEM400，1985 年（連續(xù)出版）

11、《連續(xù)電流模式控制升壓功率因數(shù)校正電路中設(shè)計權(quán)衡》，作者：C. Zhou 和 M. M. Jovanovic，高頻率電源轉(zhuǎn)換會議，1992 年 5 月

12、《平均電流模式控制的小信號建?！罚髡撸篧. Tang, R. B. Ridley 和 F. C. Lee， IEEE 應(yīng)用電力電子會議，1992 年 2 月

13、《功率因數(shù)校正升壓轉(zhuǎn)換器應(yīng)用中有源和無源緩沖技術(shù)的評估》，作者：M. M. Jovanovic、C. Zhou 和 P. Liao，第 6 屆國際電源半導(dǎo)體及其應(yīng)用會議 (Electronica 1992)，德國慕尼黑，1992 年