1 引言

　　我國的電動機用電量約占全國發(fā)電量的60％～70％，風(fēng)機、水泵設(shè)備年耗電量約占全國電力消耗的1/3，造成這種狀況的主要原因是：風(fēng)機、水泵等設(shè)備傳統(tǒng)的調(diào)節(jié)方法是通過調(diào)節(jié)入口或出口的擋板、閥門開度來調(diào)節(jié)給風(fēng)量和給水量，其輸出功率大量地消耗在擋板、閥門的截流過程中。由于風(fēng)機、水泵類大多為平方轉(zhuǎn)矩負(fù)載，軸功率與轉(zhuǎn)速成立方關(guān)系，所以當(dāng)風(fēng)機、水泵轉(zhuǎn)速下降時，消耗的功率也大大下降，因此節(jié)能潛力非常大，最有效的節(jié)能措施就是采用變頻調(diào)速器來調(diào)節(jié)流量、風(fēng)量，應(yīng)用變頻器節(jié)電率一般為20％～50％，而且通常在設(shè)計中，用戶水泵電機設(shè)計的容量比實際需要高出很多，存在“大馬拉小車”的現(xiàn)象，效率低下，造成電能的大量浪費。因此推廣交流變頻調(diào)速裝置效益顯著。

　　2 改造前引風(fēng)機運行能耗分析

　　某熱電廠為2臺410t/h循環(huán)流化床（cfb）鍋爐，總裝機容量為100mw汽輪發(fā)電機組，主要向某大型化工廠提供熱電供應(yīng)，供電標(biāo)煤耗為360g/kw·h，高于行業(yè)平均水平。2臺cfb鍋爐各掛有2臺高壓引風(fēng)機，型號為ykk630-6w-1250kw，變頻改造前，額定1250kw的引風(fēng)機電機正常運行負(fù)荷為830kw左右，其輸出功率通過風(fēng)門開度進行調(diào)節(jié)，正常狀況下，風(fēng)門開度基本維持在40%左右，相當(dāng)大的一部分電能消耗在風(fēng)門擋板上，能源浪費嚴(yán)重，節(jié)能潛力巨大。

　　3 節(jié)能改造原理分析

　　3.1 通用高壓變頻器簡介

　　在交流異步電機的諸多調(diào)速方法中，變頻調(diào)速的性能最好，調(diào)速范圍大，靜態(tài)穩(wěn)定性好，運行效率高。通用變頻器的工作原理如圖1所示。

　　圖1中，整流器的作用是把三相（或單相）的交流電整流成直流電。逆變器的作用是有規(guī)律地控制逆變器中主開關(guān)器件的通與斷，可以得到任意頻率的三相交流電輸出。中間直流環(huán)節(jié)和電動機之間總會有無功功率的變換，這種無功能量要靠中間直流環(huán)節(jié)的儲能元件（電容器或電抗器）來緩沖。控制電路：常由運算電路、檢測電路、控制信號的輸入、輸出電路和驅(qū)動電路等構(gòu)成，主要任務(wù)是完成對逆變器的開關(guān)控制、對整流器的電壓控制以及完成各種保護功能等。

　　3.2 西門子羅賓康完美無諧波變頻器原理

　　本次設(shè)備改造選用了西門子羅賓康完美無諧波變頻器，型號為ph-6-6-1250，變頻器的電路圖如圖2所示。輸入隔離變壓器t1的每一個次級僅供給一個功率單元，每個功率單元通過光纖接收調(diào)制信息以產(chǎn)生負(fù)載所需要的輸出電源頻率，每個功率單元可分為整流部分、直流環(huán)節(jié)和逆變部分。

　　單個功率單元原理圖如圖3所示，igbt工作原理如圖4。當(dāng)igbt q1、q4同時閉合時，電機上的電壓為a點高，b點低；igbt其重要q2、q3同時閉合時，則電機上的電壓為a點低b點高。這樣和連續(xù)不斷地交替開合，在電機兩端就形成了一交變電壓，也就是交流電。西門子完美無諧波變頻器通過將多個低壓功率單元（690v）的輸出疊加起來得到近似于正弦波的中壓（6kv）波形。圖5為3個功率單元疊加后輸出的近似正弦波波形。

　　3.3 引風(fēng)機變頻調(diào)速節(jié)電原理的計算

　　以2#爐引風(fēng)機作為例，先分析改造前2＃cfb爐2臺引風(fēng)機（2a、2b）的運行工況和基本參數(shù)，如表1所示。

　?。?）2a引風(fēng)機改造前工頻運行功率

　　p1 =u×i×1.732×cosφ

　　＝6.3×90×1.732×0.85

　?。?35kw

　　其中運行功率因數(shù)cosφ取0.85。

　?。?）2a引風(fēng)機改造后變頻運行預(yù)計功率

　　按當(dāng)?shù)?.72元/kw·h平均外購電價（含稅）和全年330天運行時間計算：

　　2a引風(fēng)機每年節(jié)約電費約（835-436）×24×330×0.72＝227.5萬元

　　將2a引風(fēng)機改造前后的用電消耗數(shù)據(jù)對比，列表如表2所示。

4 工程應(yīng)用

　　4.1 引風(fēng)機變頻控制方案的確定

　　基于上節(jié)分析，該熱電廠對2臺爐的各一臺引風(fēng)機進行變頻改造。同時，為滿足化工廠連續(xù)供熱供電的要求，該引風(fēng)機高壓變頻器應(yīng)具備在線工、變頻互相切換功能，即變頻器故障可以自動切到工頻運行，變頻修復(fù)后，可以人工切回變頻運行，而不影響鍋爐連續(xù)正常運行。

　　引風(fēng)機變頻改造后的一次系統(tǒng)圖如圖6所示，dl是廠用變電所732#柜斷路器；j1、j2、j3是與變頻器配合使用實現(xiàn)工頻/變頻互相切換的斷路器，變頻控制方案如下：

　?。?）j1和j2閉合，j3斷開為變頻狀態(tài)；j1和j2斷開，j3閉合為工頻狀態(tài)。

　　（2）可通過dcs控制變頻器輸出頻率。當(dāng)選擇自動時，按爐膛負(fù)壓設(shè)定值自動調(diào)節(jié)輸出；選擇手動時，輸出值由操作人員手動輸入，輸入值為0～100％，對應(yīng)于變頻器輸出0～50hz。

　?。?）人工變頻轉(zhuǎn)工頻：由dcs發(fā)信號，使j1和j2跳閘后，再使j3合閘，完成后，需要人工在dcs畫面對變頻轉(zhuǎn)工頻復(fù)位，變頻轉(zhuǎn)工頻完成。

　?。?）變頻器故障時轉(zhuǎn)工頻：出現(xiàn)變頻器故障時dcs系統(tǒng)立即發(fā)出報警，把入口風(fēng)門回關(guān)到一定開度（40%），同時變頻器故障時發(fā)信號使j1和j2跳閘以及時間繼電器sj得電，延時使j3合閘，變頻轉(zhuǎn)工頻完成。此時爐膛負(fù)壓會有一定波動，操作人員可以進行人工干預(yù)，確保鍋爐壓力平穩(wěn)。

　?。?）工頻轉(zhuǎn)變頻：由dcs發(fā)信號使j3分閘，j1合閘。延時2s后，j2合閘（躲開電機反電動勢的影響），工頻轉(zhuǎn)變頻完成。

　?。?）引風(fēng)機變頻控制操作流程方案，如圖7所示。

　　4.2 調(diào)試情況

　　4.2.1 第一次調(diào)試（電機空載）

　　（1）變頻切工頻試驗：人工從遠(yuǎn)方dcs發(fā)變頻切工頻命令，j1、j2斷路器跳閘，j3斷路器合閘，電機由變頻轉(zhuǎn)入工頻運行，切換成功，電機運轉(zhuǎn)正常。

　?。?）工頻切變頻試驗（第一次）：dcs發(fā)工頻切變頻命令，j3跳閘，j1、j2合閘，j1、j2合閘后，變頻器的過電流（ioc）報警動作，再次跳開j1、j2后合j3切回工頻運行。工頻切變頻不成功。

　?。?）我們考慮可能是電動機的反電勢與j1上側(cè)電源不同期，造成變頻器ioc動作，于是將j2合閘輔助觸點串入j1，使j2合閘后j1才能合閘。

　?。?）工頻切變頻試驗（第二次）：電機啟動后，人工跳j3，合j2，此時未合上j1，隨即變頻器輸出“ioc”報警，因變頻故障自動回切工頻，因此可以證明，“ioc”來自j1合閘及變頻器啟動之前。

　?。?）經(jīng)過上一步可以確認(rèn)，ioc報警是由于電動機的反向電動勢造成的，為躲開電機反電勢的影響，我們對控制回路進行改造，串入時間繼電器sj，即j3跳閘后，延時合j1、j2，初步整定延時時間為4s。

　?。?）工頻切變頻試驗（第三次）：由dcs發(fā)工頻切變頻命令，切換成功，由于是此時電機為旋轉(zhuǎn)負(fù)載，變頻器對運轉(zhuǎn)的電機進行捕捉再起動，時間較長，經(jīng)過約50s，電機才達到了正常額定轉(zhuǎn)速1000r/min，不能滿足爐膛壓力（±2.5kpa）的需要。

　?。?）工頻切變頻試驗（第四次）：將sj延時時間調(diào)整為5s，第四次dcs發(fā)工頻切變頻命令，切換成功，但變頻器捕捉再起動時間更長，經(jīng)過約100s，電機才達到了正常額定轉(zhuǎn)速1000r/min，不能滿足爐膛壓力的需要。

　　4.2.2 第二次調(diào)試（電機空載）

　　經(jīng)過研究變頻器的說明書，變頻器具有應(yīng)對旋轉(zhuǎn)負(fù)載的特性，允許變頻器測定已經(jīng)處于運轉(zhuǎn)狀態(tài)的電機的速度，變頻器可以向電機提供與旋轉(zhuǎn)電機頻率相同的輸出電壓，使得變頻器供電時對電機的沖擊最