基于FEM/BEM的變速器箱體輻射噪聲研究
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圖9 箱體聲輻射計(jì)算結(jié)果
圖10 箱體結(jié)構(gòu)加筋強(qiáng)化示意圖
圖11 箱體加筋強(qiáng)化前后相同場點(diǎn)的聲壓譜
表1列出了箱體加筋前后，箱體重量和輻射中聲壓的變化情況。由此可見，采用此種有針對(duì)性加筋強(qiáng)化方式，在箱體重量增加并不大的情況下，能有效的抑制箱體的噪聲輻射。
表1 箱體加筋前后重量和總聲壓的對(duì)比 
注：輻射總聲壓是指箱體前端面中心3米遠(yuǎn)的場點(diǎn)的總聲壓值
(1)采用流固耦合的有限元理論和聲學(xué)邊界元理論，建立了具有復(fù)雜結(jié)構(gòu)的箱體噪聲數(shù)值仿真計(jì)算的流固耦合有限元模型和邊界元模型;
(2)進(jìn)行了流固耦合箱體有限元的強(qiáng)迫振動(dòng)計(jì)算，并通過臺(tái)架試驗(yàn)進(jìn)行驗(yàn)證，試驗(yàn)數(shù)據(jù)和仿真計(jì)算數(shù)據(jù)基本吻合。說明采用的方法和建立的模型是準(zhǔn)確、合理的;
(3)進(jìn)行了復(fù)雜箱體穩(wěn)態(tài)噪聲輻射計(jì)算，結(jié)算結(jié)果表明，在箱體剛度較弱的表面處，其輻射聲壓較大;而且箱體模態(tài)分析得出的一階模態(tài)和四階模態(tài)屬于聲輻射優(yōu)勢模態(tài)，聲輻射計(jì)算結(jié)果也表明該兩模態(tài)下噪聲輻射確實(shí)更嚴(yán)重。數(shù)值計(jì)算結(jié)果與聲振理論基本吻合;
(4)加筋計(jì)算結(jié)果表明，經(jīng)過此種加筋處理后，在箱體的重量增加不大的情況下，其噪聲輻射能得到有效的抑制。(end)
評(píng)論