上面的（1-162）和（1-163）式并沒有完全考慮，開關(guān)變壓器初級(jí)線圈N1繞組產(chǎn)生的反電動(dòng)勢(shì)對(duì)電容器C1和C2進(jìn)行反充電所產(chǎn)生的影響。當(dāng)開關(guān)變壓器初級(jí)線圈N1繞組產(chǎn)生的反電動(dòng)勢(shì)對(duì)電容器C1和C2進(jìn)行反充電時(shí)，相當(dāng)于變壓器次級(jí)線圈N2繞組輸出電壓uo也要通過變壓比被電容器C1、C2存儲(chǔ)的電壓進(jìn)行限幅。因此，變壓器次級(jí)線圈N2繞組輸出電壓uo中的反激式輸出電壓[uo]，并不會(huì)像（1-162）和（1-163）算式所表達(dá)的結(jié)果那么高。

顯然變壓器次級(jí)線圈回路產(chǎn)生反電動(dòng)勢(shì)的高低還與控制開關(guān)K1和K2交替接入的時(shí)間差有關(guān)，與K1和K2的接入電阻的大小還有關(guān)。一般電子開關(guān)，如晶體管或場(chǎng)效應(yīng)管，剛開始導(dǎo)通的時(shí)候也不能簡單地看成是一個(gè)開關(guān)，它從截止到導(dǎo)通，或從導(dǎo)通到截止，都需要一個(gè)過渡過程，因此，它也會(huì)存在一定的開關(guān)損耗。

另外，根據(jù)（1-75）式：

Upa×Ton = Upa-×Toff —— 一個(gè)周期內(nèi) （1-75）

還可以知到，當(dāng)控制開關(guān)K1和K2的占空比均等于0.5時(shí)，變壓器正激輸出電壓的半波平均值Upa與反激輸出的半波平均值Upa-基本相等。因此，只有在控制開關(guān)K2接通與控制開關(guān)K1斷開兩者之間存在時(shí)間差時(shí)，變壓器次級(jí)線圈回路才會(huì)產(chǎn)生非常高的反電動(dòng)勢(shì)；但當(dāng)控制開關(guān)K1和K2的占空比均小于0.5時(shí)，雖然反電動(dòng)勢(shì)的幅度比較高，但由于正激式開關(guān)電源的勵(lì)磁電流一般都非常?。ㄐ∮?0%），其產(chǎn)生反電動(dòng)勢(shì)的能量也很小。即：反電動(dòng)勢(shì)脈沖的寬度很窄。

根據(jù)上面分析和（1-75）式可知，反電動(dòng)勢(shì)（反激輸出電壓）的半波平均值還是遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于正激電壓的半波平均值。
所以，（1-162）和（1-163）式所表示的結(jié)果，可看成是半橋式變壓器開關(guān)電源在輸出電壓中含有毛刺（輸出噪音）的表達(dá)式。

根據(jù)上面分析，在一般情況下，半橋式變壓器開關(guān)電源的輸出電壓uo，主要還是由（1-158）、（1-159）、（1-161）等式來決定。即：半橋式變壓器開關(guān)電源的輸出電壓uo，主要由開關(guān)電源變壓器次級(jí)線圈N2繞組輸出的正激電壓來決定。

圖1-37是圖1-36半橋式變壓器開關(guān)電源，在負(fù)載為純電阻，且兩個(gè)控制開關(guān)K1和K2的占空比D均等于0.5時(shí)，變壓器初、次級(jí)線圈各繞組的電壓、電流波形。

圖1-37-a）和圖1-37-b）分別表示控制開關(guān)K1接通時(shí)，開關(guān)變壓器初級(jí)線圈N1繞組兩端的電壓uab的波形，和流過變壓器初級(jí)線圈N1繞組兩端的電流ic1的波形；圖1-37-c）和圖1-37-d）分別表示控制開關(guān)K2接通時(shí)，開關(guān)變壓器初級(jí)線圈N1繞組兩端的電壓uba的波形，和流過開關(guān)變壓器初級(jí)線圈N1繞組兩端的電流ic2的波形；圖1-37-e）和圖1-37-f）分別表示控制開關(guān)K1和K2輪流接通時(shí)，開關(guān)變壓器次級(jí)線圈N2繞組兩端輸出電壓uo的波形，和流過開關(guān)變壓器次級(jí)線圈N2繞組兩端的電流波形。