本文中我們介紹了三線RTD、引線電阻抵消以及構(gòu)建比例型三線RTD系統(tǒng)所帶來的好處。我們指出，當(dāng)比例型RTD配置從勵磁電流的初始準(zhǔn)確度中消除誤差后，這兩種勵磁電流之間的失配仍會引起增益誤差。

　　TI精密線性產(chǎn)品負(fù)責(zé)組應(yīng)用工程師, COLLIN WELLS

　　TI精密Δ-Σ型ADC負(fù)責(zé)組應(yīng)用工程師, RYAN ANDREWS

　　許多醫(yī)療、過程控制和工業(yè)自動化應(yīng)用都需要精確溫度測量來實(shí)現(xiàn)其功能。電阻式溫度檢測器(RTD)在這些精確溫度測量中通常用作傳感元件，因?yàn)樗鼈兙哂袑挿旱臏囟葴y量范圍、良好的線性度以及卓越的長期穩(wěn)定性和可復(fù)驗(yàn)性。RTD是由金屬制成的傳感元件，在工作溫度范圍內(nèi)具有可預(yù)測的電阻?？赏ㄟ^RTD注入電流并測量電壓來計(jì)算RTD傳感器的電阻。然后可基于RTD電阻和溫度之間的關(guān)系來計(jì)算RTD溫度。

　　這篇文章討論了比例型三線測量系統(tǒng)的原理和優(yōu)勢。

　　Pt100 RTD概述

　　Pt100 RTD是一種鉑質(zhì)RTD傳感器，可在很寬的溫度范圍內(nèi)提供卓越的性能。鉑是一種貴金屬，作為常用的RTD材料具有最高的電阻率，能實(shí)現(xiàn)小尺寸的傳感器。由鉑制成的RTD傳感器有時被稱為鉑電阻溫度計(jì)或PRT。Pt100 RTD在0℃時阻抗為100Ω，每1℃的溫度變化大約會引起0.385Ω的電阻變化。當(dāng)處于可用溫度范圍的極限時，電阻為18.51Ω(在-200℃時)或390.48Ω(在850℃時)。Pt1000或Pt5000等價值更高的電阻式傳感器可用來提高靈敏度和分辨率。

　　Callendar Van-Dusen(CVD)方程式詮釋了RTD的電阻特性與溫度(T，以攝氏度為單位)的關(guān)系。當(dāng)溫度為正值時，CVD方程式是二階多項(xiàng)式，如方程式(1)所示。當(dāng)溫度為負(fù)值時，CVD方程式則擴(kuò)展為方程式(2)所示的四階多項(xiàng)式。

　　在歐洲的IEC-60751標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定了CVD系數(shù)(A、B和C)。方程式(3)展示了這些系數(shù)值。R0是RTD在0℃時的電阻。

　　圖1標(biāo)繪了溫度從-200℃增至850℃時Pt100 RTD電阻的變化。

　　圖1：溫度從-200℃增至850℃時的Pt100 RTD電阻

　　三線RTD

　　三線RTD配置很受歡迎，因?yàn)樗鼈冊诔杀竞蜏?zhǔn)確度之間取得了平衡。在所推薦的三線配置中，一種勵磁電流(I1)可跨RTD元件產(chǎn)生電壓電勢。與此同時，另一種勵磁電流(I2)被注入，以便從最終測量值中抵消RTD引線的電阻(RLEAD)，如圖2和方程式(4-7)所示。

　　圖2：具有導(dǎo)線電阻的三線RTD

　　RTD測量電路配置

　　差分RTD電壓VDIFF通常由模數(shù)轉(zhuǎn)換器(ADC)進(jìn)行轉(zhuǎn)換，并被傳送到處理器以供解讀。該ADC可將輸入電壓與參考電壓VREF作比較，從而產(chǎn)生數(shù)字輸出。圖3展示了使用離散性外部參考電壓的三線RTD測量電路。方程式(8)則定義了基于數(shù)字代碼總數(shù)、RTD電阻、勵磁電流大小和參考電壓的最終轉(zhuǎn)換結(jié)果。該示例假設(shè)ADC具有±VREF的滿量程范圍。如圖所示，因參考電壓與勵磁電流的量值、噪聲和溫度漂移而產(chǎn)生的誤差會直接導(dǎo)致轉(zhuǎn)換錯誤。

　　圖3：具有外部參考的三線RTD電路

　　把RTD和ADC放置在比例型配置(圖4)中，能獲得一種更精確的電路配置，適用于三線RTD系統(tǒng)。在比例型配置里，流過RTD的勵磁電流可通過低側(cè)參考電阻器RREF返回到接地。跨RREF形成的電壓電勢VREF被提供給ADC的正參考引腳和負(fù)參考引腳(REFP和REFN)。

　　跨RTD和RREF電阻器的電壓降是由相同的勵磁電流產(chǎn)生的(方程式9和方程式10)。因此，勵磁電流的變化會同時反映在RTD差分電壓和參考電壓上。由于ADC輸出代碼表示的是輸入電壓和參考電壓之間的關(guān)系，故最終轉(zhuǎn)換結(jié)果可換算為RTD電阻和RREF電阻的比，并非取決于參考電壓或勵磁電流的值(方程式11)。所以，如果勵磁電流完美匹配，不影響最終轉(zhuǎn)換結(jié)果，那么因勵磁電流的大小、溫度漂移和噪聲而產(chǎn)生的誤差就可以消除。此外，比例型配置還有助于減小外部噪聲的影響，因?yàn)檫@種噪聲也會消除。

　　圖4：比例型三線RTD電路

　　勵磁電流源失配誤差

　　這兩種勵磁電流必須彼此相等，以實(shí)現(xiàn)理想的傳遞函數(shù)(方程式11)。勵磁電流失配會改變理想的系統(tǒng)傳遞函數(shù)，因?yàn)樗芙档鸵€電阻抵消的有效性。

　　當(dāng)一種勵磁電流被減小或增加的量達(dá)到失配規(guī)范規(guī)定的極限值時，會對傳遞函數(shù)產(chǎn)生最嚴(yán)重的影響。這在方程式(12)(其中Δ代表勵磁電流失配)里得到了詮釋。

　　I2的失配可導(dǎo)致理想傳遞函數(shù)發(fā)生改變(方程式13)。

　　通過將方程式(13)的計(jì)算結(jié)果與方程式(11)的理想傳遞函數(shù)進(jìn)行比較，方程式(14)可計(jì)算出勵磁電流失配引起的增益誤差。

　　如果明確規(guī)定勵磁電流失配用%FSR表示，那么可按方程式(15)所示計(jì)算增益誤差。

　　可通過標(biāo)準(zhǔn)增益校準(zhǔn)消除勵磁電流失配引起的增益誤差。不過，勵磁電流失配通常會隨溫度變化而漂移，這就需要復(fù)雜的校準(zhǔn)來予以矯正。