由于中性線的存在，上下半橋相互獨(dú)立，形成部分解耦的基礎(chǔ)，并且開關(guān)器件承受的電壓只有輸出電壓的1／2，降低了對開關(guān)管的選型要求。在此基礎(chǔ)上提出一些新的雙開關(guān)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，但結(jié)構(gòu)復(fù)雜，難以控制。
1．2 過程分析
由上述分析，上、下半橋可作為獨(dú)立結(jié)構(gòu)分析。以上半橋?yàn)槔?，等效電路圖如圖2所示。

由三相電壓的對稱特性，每2π／3的區(qū)間里，只有一相正相電壓最大，如果能使每相的瞬時電流在2π／3的區(qū)間里跟蹤其最大相電壓，即可實(shí)現(xiàn)最大程度的電流校正。根據(jù)這樣的思路，現(xiàn)分析[π／6～5π／6]中a相電流的變化，因?yàn)檫@段區(qū)間Ua最大，可分3個階段分析。

第1階段[π／6～π／3]，Ua>Uc>O，在t0時刻開通S1，a相和c相電感同時充電，導(dǎo)通時間ton，這段時間的等效電路如圖3所示。由于開關(guān)器件載波頻率遠(yuǎn)大于工頻，因此對于S1開關(guān)周期電路分析可將三相電源等效為對應(yīng)的直流電壓源?；诖思僭O(shè)可知，載波頻率越高，電流波形越接近推理結(jié)果。此時的a相電流參見式(1)：

式中：ILc(t0)為c相電流初值。在t1時刻關(guān)斷S1，電壓源和儲能電感共同向負(fù)載提供能量，電感電流下降，由于Uc較小，iLc的下降率更大。該段時間的等效電路如圖4所示。此時a相的電感電流參見式(3)：