關于連接器接線松脫失效問題研究
0前言
連接器,即CONNECTOR。國內亦稱作接插件、插頭和插座,一般是指電器連接器。即連接兩個有源器件的器件,傳輸電流或信號。它的作用至關重要,即在電路內被阻斷處或孤立不通的電路之間,架起溝通的橋梁,從而使電流流通,使電路實現預定的功能。連接器是電子設備中不可缺少的部件,順著電流流通的通路觀察,你總會發(fā)現有一個或多個連接器。連接器形式和結構是千變萬化的,隨著應用對象、頻率、功率、應用環(huán)境等不同,有各種不同形式的連接器。例如,球場上點燈用的連接器和硬盤驅動器的連接器,以及點燃火箭的連接器是大不相同的。但是無論什么樣的連接器,都要保證電流順暢連續(xù)和可靠的流通。 因此增強連接器插頭(本文指塑殼連接器)、插座(本文指針座)抗拉強度是首要解決的問題。
圖1 針座塑殼松脫
1 事件背景
實際生產應用中連接器經常會出現不同形式的失效,如針座針芯斷、少針、針座塑殼脫出(圖1)、針座與線連接器松脫(圖2),以上故障中第3、4種失效模式隱患更大,兩者接觸不良直接導致接觸電阻增大,嚴重還有可能出現打火燒壞。
分析原因線連接器與針座裝配完成后,由于連接器線較長,實際生產周轉過程受力概率較大,如塑殼與針芯之間保持力較小,就會出現接線松脫問題。
圖2 針座與線連接器松脫
2 可靠性提升方案
2.1針座松脫可靠性提升方案——針芯改為十字結構
2.1.1 現有結構分析
經過對塑殼松脫的針座解剖發(fā)現其內部針芯為凹槽結構。這種結構針芯整體表面較平整,針座生產過程是塑殼先成型,然后將針芯沖壓進塑殼對應孔內,實際針芯凹槽內部無填充塑殼,即凹槽對針座保持力作用很小。在針座受不同方向力即出現松脫現象,測試拉力數據如表1。
表1 針座與針芯保持力測試數據
樣品編號 | 針與塑殼保持力 (拉力方向傾斜45度角) | 針與塑殼保持力 (拉力方向豎直引線) |
1# | 67 | 62 |
2# | 66 | 61 |
3# | 44 | 49 |
4# | 48 | 53 |
5# | 52 | 45 |
6# | 45 | 46 |
具體操作方法及測試結果:將針座焊接在PCB板上,插上對應線連接器,出現兩種情況:
1)豎直拉線連接器60-70N時,線連接器與針座分離,針座上的塑殼與針芯未出現松脫。
2)斜約45°角拉感溫包引線40-45N時,感溫包端子與針座未分離,針座上的塑殼與針芯出現松脫。
總結:從測試情況看,針座受力拉脫力值在40—60N,針座保持力值較小,該力值實際很難滿足生產操作,通過操作很難杜絕,需要從結構上改善。
2.1.2可靠性提升方案
從針芯結構上更改,將凹槽結構更改為十字結構,更改前后如圖3、圖4。
圖3 凹槽結構
圖4 十字結構
行業(yè)內已經有此種結構針座,對比針芯與塑殼保持力發(fā)現十字結構針座裝板很難拉脫,兩種結構各測試10組數據如表2。
表2 針座凹槽、十字結構拉脫力值測試數據對比
凹槽結構 | 十字結構 | ||
樣品 | 拉脫力值(N) | 樣品 | 拉脫力值(N) |
1# | 56 | 1# | 測試值超過120N未拉脫 |
2# | 62 | 2# | 測試值超過120N未拉脫 |
3# | 88 | 3# | 測試值超過120N未拉脫 |
4# | 72 | 4# | 測試值超過120N未拉脫 |
5# | 63 | 5# | 測試值超過120N未拉脫 |
6# | 81 | 6# | 測試值超過120N未拉脫 |
7# | 57 | 7# | 測試值超過120N未拉脫 |
8# | 65 | 8# | 測試值超過120N未拉脫 |
9# | 58 | 9# | 測試值超過120N未拉脫 |
10# | 64 | 10# | 測試值超過120N未拉脫 |
平均值 | 66.6 | >120 |
總結:從上表對比數據看,針芯與塑殼之間的保持力,十字結構的針芯保持力明顯高于凹槽結構。另外,從更改前后結構看十字針芯圓弧過渡,該結構針芯折彎應力較小,不易折斷。
2.1.3分析驗證結論
通過實驗驗證對比分析,針座針芯使用十字結構可以大幅度提升針與塑殼直接的拉脫力值,實際整改效果顯著。
針座全部采取十字結構可以有效解決針斷不良(凹槽結構針倒R圓角,本身就會產生應力如果倒角出現不良,針很容易受力斷,且凹槽結構針座針與塑殼結合力低),十字結構針抗彎折能力高,即使彎折也不易斷裂。
圖5 線連接器結構圖
2.2 線與針座松脫可靠性提升方案——線連接器保持器增加凸臺
2.2.1 現有結構分析
常用塑殼連接器結構如圖5,包括塑殼、卡扣、保持器、引線。
卡扣與塑殼之間有一定的間隙(如圖6),如使用過程按壓到卡扣上部,卡扣尾部即起翹與針座脫落(如圖7),出現接線松脫,連接斷開(如圖8)。
圖6 卡扣與塑殼存在間隙
實際生產過程中通過對線連接器與針座表面打膠固定(如圖9),可避免接線松脫,但是這種方式既耗費材料又增加工時,不是最優(yōu)的方案,需要從物料結構上改善。
圖7 按壓卡扣尾部起翹
2.2.2 接線松脫可靠性提升方案
分析接線松脫原因為塑殼卡扣無法固定。從此點出發(fā)對結構優(yōu)化,尋找固定卡扣的方式。通過對塑殼連接器現有結構分析,可以對保持器結構優(yōu)化,增加凸點,正好頂住塑殼卡扣的上部,限制卡扣的活動范圍。但是此凸點不能完全將卡扣固定死,否則無法裝配,凸點厚度尺寸在卡扣與塑殼距離的3/4為宜。這樣即不影響裝配,裝配后塑殼也不會脫落。更改前后產品的結構如圖10。對比更改前后線連接器與針座之間的保持力如表3。
表3 更改前后線連接器與針座之間的保持力
樣品狀態(tài) | 更改前 | 更改后 | ||
拉力值 (單位:N) | 44 | 48 | 81 | 80 |
40 | 50 | 84 | 73 | |
48 | 63 | 86 | 58 | |
50 | 76 | 79 | ||
52 | 35 | 79 | 85 | |
43 | 41 | 80 | 81 | |
46 | 50 | 89 | 81 | |
52 | 79 | 78 | ||
45 | 52 | 78 | 83 | |
36 | 33 | 80 | 78 | |
平均值 | 46.5 | 79.4 | ||
最小值 | 33 | 58 | ||
最大值 | 63 | 89 |
2.2.3 分析驗證結論
經過對比結構更改后線連接器與針座的保持力得到明顯提升,拉力平均值由46.5N提升到79.4N,同時更改后產品不再需要打膠固定,生產成本和生產工序得到優(yōu)化。
圖8 連線松脫
3 總結
本文通過對實際售后及生產過程投訴的接線松脫問題,歸結為兩大類:一是針座針芯與塑殼之間的松脫;二是線連接器與針座之間插裝的接線松脫。從解決根本問題出發(fā),對使用環(huán)境及產品結構詳細分析,通過數據收集—失效分析—整改方案制定—方案實施—效果驗證等一系列解決問題的流程,最終對應確認了兩個整改方案:一是針座針芯更改為十字結構,二是線連接器保持器更改為二合一結構,既能防止線芯端子脫落又能增強線連接器與塑殼之間的保持力,防止脫落,從而杜絕類似問題的重復發(fā)生,提高連接器接觸穩(wěn)定性,更方便快捷的實現信號傳輸。
圖9 打膠固定
4 連接器接線松脫問題整改的意義
通過對連接器接線松脫問題的解決,闡明了一種分析思路。即首先要了解器件結構及各部件的作用,然后深入挖掘問題產生的根源。從管理思路向技術思路轉變,從器件結構優(yōu)化上提升產品質量。
圖10 保持器更改前后對比圖
參考文獻:
[1] 余俊. 插拔對電連接器接觸性能退化規(guī)律影響的研究 [D]. 浙江理工大學 2016-12-30
[2] 黃波. 電連接器耦合失效機理及可靠性研究 [D]. 電子科技大學 2016-09-14
作者簡介:戴銀燕,1988年生,女,中級工程師,主要研究方向:電器元器件失效分析。
(本文來自于《電子產品世界》2020年11月期)
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