濾波電感的取值直接影響ZVS實現(xiàn)的范圍，也影響到電路的效率?？紤]到輸出電壓半個周期內(nèi)電路可以等效為一Buck變換器，由此得濾波電感的最大值需滿足Lfmax≤。電感值大，電感電流瞬時值變化范圍小，ZVS實現(xiàn)的范圍減小，也就是說在較大負(fù)載情況下，在半波電感電流峰值附近上管難以實現(xiàn)ZVS開通，從而仍然有較大的開通損耗;電感取值減小，其電流瞬時值脈動變大，則ZVS實現(xiàn)的范圍加大，開通損耗可以減小，但此時由于整個輸出周期內(nèi)電感上的瞬時電流的高頻脈動很大，因而磁芯的磁滯及渦流損耗增加。所以，電感的取值、ZVS實現(xiàn)的范圍及電路的效率之間需根據(jù)具體情況適當(dāng)折衷。

在實際應(yīng)用中須做以下說明。

1）如考慮逆變器負(fù)載功率因數(shù)較大的情況，則uo，iL在整個周期大部分時間內(nèi)為同向，即有tdead2>tdead1成立。為充分保證上管軟開關(guān)的實現(xiàn)，則可以考慮在下管驅(qū)動附加加速關(guān)斷措施，如采用電阻二極管網(wǎng)絡(luò)，以適當(dāng)增加下管關(guān)斷到上管開通之間的死區(qū)時間。

2）由上述可知，由于要保證ZVS的實現(xiàn)，則濾波電感上必然存在較大的電流脈動，因而電感的磁芯損耗比較大，實際應(yīng)用須選用電阻率高、高頻損耗小的磁芯材料。

3）同理，由于ZVS實現(xiàn)的范圍與電感磁芯損耗的矛盾，在負(fù)載范圍較大的情況下，很難折衷得到較好的效果，因此該方式只適用于較小功率的應(yīng)用場合，而應(yīng)用于較大功率場合時，則可以考慮用相同功率的模塊并聯(lián)。

實驗波形和結(jié)語

圖4是上下功率管在實現(xiàn)ZVS時的驅(qū)動電壓與相應(yīng)漏源電壓波形。由圖4可以看出，上下管均很好地實現(xiàn)了零電壓開關(guān)。

（a）上管

（b）下管

圖4逆變器功率管驅(qū)動（上曲線）與漏源電壓（下曲線）

圖5空載輸出電壓與電感電流

圖6阻性滿載輸出電壓及電感電流

圖7逆變器的效率

圖5是空載輸出電壓與電感電流。圖6是阻性滿載輸出電壓及電感電流?？蛰d時由于電感上的電流在半個周期內(nèi)均可以過零，因而此時功率管可以較好地實現(xiàn)軟開關(guān)；而滿載時電感電流瞬時值過零的范圍明顯減少，此時上很難實現(xiàn)軟開通。要進一步確定電感取值與負(fù)載、ZVS實現(xiàn)的范圍以及電路效率之間的關(guān)系除了理論分析外，也還需要進行大量的實驗。圖7為逆變器的效率曲線，阻性滿載的輸出效率約為92%.